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enero-abril 2012 /
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Cimbra
de la deformación de plastificación que se
suceden tras la caída de tensión provoca-
da por la reducción de las características
mecánicas (ver curva 1 de la Figura 9).
Esto es debido al hecho de que en el
interior del material, la gran cantidad de
energía desarrollada provoca un aumento
de la temperatura que empeora las ca-
racterísticas mecánicas, en algunos casos,
provocando un reblandecimiento del ma-
terial. Por lo tanto, si el objetivo del estudio
no fuera determinar la respuesta real del
material teniendo en cuenta los efectos
provocados por el calentamiento de la pro-
beta, sino que estuviera orientado al estu-
dio de los mecanismos básicos de la res-
puesta mecánica del metal, sería necesario
efectuar una corrección de los resultados
experimentales para que el modelo teórico
fuera independiente de la temperatura.
El otro aspecto no despreciable para
una correcta interpretación de la sen-
sibilidad a la tasa de deformación es la
evolución del proceso de deformación
y el fenómeno de la estricción que se
presenta de forma relativamente difusa
en la probeta con distintas velocidades
de adelgazamiento pero con un máximo
en la parte central.
Estos dos aspectos hacen que el dia-
grama de la tensión efectiva en la pro-
beta sea muy diferente al que se obtie-
ne sin corrección por la estricción. De
hecho como resultado de los ensayos
se obtienen típicamente curvas decre-
cientes tras la carga máxima mientras
que si se corrige la tensión teniendo en
cuenta la disminución de área, el dia-
grama constitutivo adquiere una forma
con rama plástica creciente [8].
n
Figura 7. DIF en barras de acero: comparación entre datos experimentales [6]
Figura 8. DIF puesto para las barras de acero según ASTM [6]
Figura 9. Curvas tensión-deformación para probetas
sometidas a una tasa de deformación de 1000 s
-1
[7]
[1] Zielinski A. J. (1982): Fracture of
concrete and mortar under uniaxial im-
pact tensile loading. Doctoral Thesis, Delft
University of Technology.
[2] Bazant Z. P., Bishop F. C. and
Chang T. P. (1986): Confined Compression
Tests of Cement Paste and Concrete up to
300-ksi. Journal of the American Concre-
te Institute, Vol. 83, No. 4, pp. 553-560.
[3] Ross C. A., Jerome D. M., Tedesco
J. W. and Hughes M. L. (1996): Moisture
and strain rate effects on concrete stren-
gth. ACI Materials Journal, Vol. 93, No. 3,
pp. 293-300.
[4] Ross i P. and Tout lemonde F.
(1996): Effect of loading rate on the ten-
sile behaviour of concrete: Description of
the physical mechanisms. Materials and
Structures/Materiaux et Constructions,
Vol. 29, No. 186, pp. 116-118.
[5] Uenishi A., Kuriyama Y., Yoshida
H., Takahashi M. (2003). Material Cha-
racterization at High Strain Rates for Op-
timizing Car Body Structures for Crash
Events. NIPPON STEEL TECHNICAL RE-
PORT Nº 88.
[6] Malvar L. J. and Crawford J. E.,
(1998.b). Dynamic Increase Factors for
Steel Reinforcing Bars. Twenty-Eighth
DDESB Seminar – Orland, FL, pp. 1-17.
[7] Uenishi A., Teodosiu C. (2004).
Constitutive modelling of the high strain
rate behaviour of interstitial-free steel.
International Journal of Plasticity, vol. 20,
pp. 915–936.
[8] Amodio D., Broggiato G. B., Sasso
M. (2003). Determinazione della curva
True Stress-Strain con prove dinamiche
a trazione. XXXII Convegno AIAS, Salerno.
Bibliografía